法向齒厚公差的選擇，基本上與輪齒的精度無(wú)關(guān)，它主要應(yīng)由制造設(shè)備來(lái)控制。如果出于工作運(yùn)行的原因必須控制最大側(cè)隙時(shí)，就必須用附錄A中所提供的方法進(jìn)行計(jì)算。必須注意太小的齒厚公差對(duì)制造成本和保持輪齒的精度方面是不利的，因?yàn)樗鼈冊(cè)谥圃熘胁槐匾叵拗屏诵Ｕ目赡苄浴?/div>
這個(gè)附錄對(duì)選擇齒輪的齒厚公差和最小側(cè)隙提供一個(gè)合理的方法。一對(duì)相嚙齒輪，利用最小側(cè)隙、齒厚公差、中心距公差及輪齒的精度公差，還提供一個(gè)計(jì)算其最大期望側(cè)隙的方法。本附錄還包括推薦的最小側(cè)隙值。
在一對(duì)裝配好的齒輪副中，側(cè)隙j是相嚙齒輪齒間的間隙，它是在節(jié)圓上齒槽寬度超過(guò)相嚙合的輪齒齒厚的量。側(cè)隙可以在法向平面上或沿嚙合線（見圖A1）測(cè)量，但是它是在端平面上或嚙合平面（基圓切平面）上計(jì)算和規(guī)定的。
單個(gè)齒輪并沒(méi)有側(cè)隙，它只有齒厚，相嚙齒的側(cè)隙是由一對(duì)齒輪運(yùn)行時(shí)的中心距以及每個(gè)齒輪的實(shí)效齒厚所控制。
所有相嚙的齒輪必定要有些側(cè)隙。必須要保證?*ぷ鞒菝娌換嵯嗷ソ喲�，哉浕个矣崹的凝p現(xiàn)�，侧蠈�(duì)讜誦兄杏捎謔芩俁�、温度、负载等睗而变化。哉a蔡剎飭康奶跫攏匭胗兇愎壞牟嘞叮員Ｖぴ詿涸卦誦杏謐畈煥墓ぷ魈跫氯雜兇愎壞牟嘞丁?/div>
側(cè)隙需要的量與齒輪的大小、精度、安裝和應(yīng)用情況有關(guān)。
A3最大齒厚
齒輪的最大齒厚是這樣確定的，即假定齒輪在最小中心距時(shí)與一個(gè)理想的相配齒輪嚙合，能存在所需的量小側(cè)隙。齒厚偏差使最大齒厚從其最大值減小，從而增加了側(cè)隙。
對(duì)于X=0的齒輪，理論齒厚或公稱齒厚通常等于分度圓上的齒距的一半。除非有專門的規(guī)定，一個(gè)未裝配的齒輪其實(shí)際最大齒厚常常比理論值要小，因?yàn)橹圃煺叱３Ｒ詼p小齒厚來(lái)實(shí)現(xiàn)側(cè)隙。
A4 最小側(cè)隙
最小側(cè)隙jbmmin是當(dāng)一個(gè)齒輪的齒以最大允許實(shí)效齒厚與一個(gè)也具有最大允許實(shí)效齒厚的相配齒在最緊的允許中心距相嚙合時(shí)，在靜態(tài)條件下存在的最小允許側(cè)隙。這是設(shè)計(jì)者所提供的傳統(tǒng)“允許側(cè)隙”，又防備下列所述情況：
a) 箱體、軸和軸承的偏斜；
b) 由于箱體的偏差和軸承的間隙導(dǎo)致齒輪軸線的不對(duì)準(zhǔn)；
c) 由于箱體的偏差和軸承的間隙導(dǎo)致齒輪軸線的歪斜；
d) 安裝誤差，例如軸的偏心；
e) 軸承徑向跳動(dòng)；
f) 溫度影響（箱體與齒輪零件的溫度差、中心距和材料差異所致）；
g) 旋轉(zhuǎn)零件的離心脹大；
h) 其他因素，例如由于潤(rùn)滑劑的允許污染以及非金屬齒輪材料的溶脹。
如果上述因素能很好的控制，則量小側(cè)隙值可能很小，每一個(gè)因素均可用分析其公差來(lái)進(jìn)行估計(jì)，然后可計(jì)算出最小的要求量，在估計(jì)最小期望要求值時(shí)，也需要用判斷和經(jīng)驗(yàn)，因?yàn)樵谧顗那闆r時(shí)的公差，不大可能都疊加起來(lái)。
表A1列出了對(duì)工業(yè)傳動(dòng)裝置推薦的最小側(cè)隙，這傳動(dòng)裝置是用黑色金屬齒輪和黑色金屬的箱體制造的，工作時(shí)節(jié)圓線速度小于15m/s,其箱體、軸和軸承都采用常用的商業(yè)制造公差。
表A1 對(duì)于中、大模數(shù)齒輪最小側(cè)隙jbnmin的推薦數(shù)據(jù)
mn | 最小中心距ai |
50 | 100 | 200 | 400 | 800 | 1600 |
1.5 | 0.09 | 0.11 | - | - | - | - |
2 | 0.12 | 0.12 | 0.15 | - | - | - |
3 | 0.12 | 0.14 | 0.17 | 0.24 | - | - |
5 | - | 0.18 | 0.21 | 0.28 | - | - |
8 | - | 0.24 | 0.27 | 0.34 | 0.47 | - |
12 | - | - | 0.35 | 0.42 | 0.55 | - |
18 | - | - | - | 0.54 | 0.67 | 0.94 |
表A1中的數(shù)值，也可用公式A1進(jìn)行計(jì)算：
注意：ai必須是一個(gè)絕對(duì)值。
jbn=|(Esns1+Esns2)|cosαn……………………（A2）
如果Esns1和Esns2相等，則jbn=2Esnscosαn，小齒輪和大齒輪的切削深度和根部間隙相等，且重合度為最大。
A5齒厚測(cè)量中的規(guī)定
對(duì)于任何檢測(cè)方法所規(guī)定的最大齒厚必須減小，以便確保徑向跳動(dòng)及其他切齒時(shí)變化對(duì)檢測(cè)結(jié)果的影響，不致增加最大實(shí)效齒厚，規(guī)定的最小齒厚也必須減小，以便使所選擇的齒厚公差能實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)的齒輪制造，且不會(huì)被來(lái)源于精度等級(jí)的其他公差所耗盡。
A6 最大側(cè)隙
一對(duì)齒輪副中的最大側(cè)隙jbnmax，是齒厚公差、中心距變動(dòng)和輪齒幾何形狀變異的影響之和。理論的最大側(cè)隙發(fā)生于兩個(gè)理想的齒輪按最小齒厚的規(guī)定制成，且在最松的允許中心距條件下嚙合，最松的中心距對(duì)外齒輪是指最大的，對(duì)內(nèi)齒輪是指最小的。
最大的理論側(cè)隙也可發(fā)生于當(dāng)兩個(gè)齒輪都按最小實(shí)效齒厚swtmin制成，且運(yùn)行于最松中心距條件下碰在一起時(shí)。在實(shí)踐中，那種情況不大可能發(fā)生。
swtmin的值，計(jì)算方法如下：
式中：swt——在工作直徑處的理論端面齒厚；
pwt——工作節(jié)圓的齒距。
在工作直徑處側(cè)隙的值，可以按下面方法轉(zhuǎn)換成塞尺測(cè)得的側(cè)隙jbn:
最大期望側(cè)隙是jbnmax及輪齒的單個(gè)要素和中心距變動(dòng)的統(tǒng)計(jì)分布的函數(shù)。由于制造上的原因而造成輪齒的任何偏差將減速少最大期望側(cè)隙，需要用經(jīng)驗(yàn)和判斷來(lái)估計(jì)一個(gè)合理的數(shù)值。
如果必須控制最大側(cè)隙的話，應(yīng)該對(duì)最大側(cè)隙的每個(gè)要素作仔細(xì)的分析，然后選擇一個(gè)精度等級(jí)，以求按需要去限制輪齒的偏差。
對(duì)于一個(gè)裝配好的齒輪傳動(dòng)裝置，特別是多級(jí)傳動(dòng)，如果用最大側(cè)隙作為驗(yàn)收合格準(zhǔn)則時(shí)，其最大合格值必須很小心的選擇，以求總成的每個(gè)部分都能有合理的制造公差。
附錄B
（提示的附錄）
文獻(xiàn)目錄
1） GB/T 2821-1992 齒輪幾何代號(hào)
2） GB/T 3374-1992 齒輪基本術(shù)語(yǔ)
3） ISO/TR 10063： 圓柱齒輪功能組，檢驗(yàn)組，公差族（正在制訂中）
4） GB/Z 18620.4-2002 圓柱齒輪 檢驗(yàn)實(shí)施規(guī)范 第4部分：表面結(jié)構(gòu)和輪齒接觸斑點(diǎn)的檢驗(yàn)
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